钢筋混凝土车间简介范文 第1篇

2高层建筑结构在强约束条件下的变形与裂缝分析

高层建筑中地下室外墙板、二层梁、顶层梁板与屋面女儿墙由于受温度应力的作用，比一般情况下更易产生裂缝，工程实践中经常会在这些部位出现裂缝。

地下室结构

地下室工程中最容易产生裂缝的部位是外墙板，底板与顶板产生裂缝的概率不大，其主要原因是：高层建筑地下室结构往往超长，外墙板受到地下室底板的强大约束，其约束远远大于地下室底板与顶板所受的约束。外墙板产生的裂缝绝大多数为竖向裂缝，多数缝长与墙高相当，两端逐渐减小。裂缝大部分出现在拆模后不久，有的还与环境温度变化梯度有关。一般情况下为表面裂缝，有时也有贯穿裂缝。

底层结构

高层建筑一、二层在上部结构中所受约束最大。地下室外墙板与顶板厚度大、配筋密集，地下室结构本身受到地下室基础、底板、外侧土体的约束，因此地下室结构对上部一、二层的约束很大。高层建筑一、二层结构梁板经常会出现横向裂缝，特别是位于两个电梯井间（电梯井采用筒体结构）的大梁，该大梁还受到两个钢筋混凝土简体的强大约束，实际工程中经常有竖向裂缝出现，裂缝一般位于板下梁的两侧，有时裂缝在梁底跟通，这些裂缝通常是表面裂缝，深度在1~2cm以内。

中间层结构

高层建筑中间结构层梁板产生裂缝的情况很少，一个主要原因就是其所受的约束较小。

顶层结构

高层建筑楼层结构越往上所受的约束越小，其水平位移越大，符合“约束强变形小、约束弱变形大”的规律。因此，距离底部基础约束最远的顶层结构所受的约束最小，其水平位移最大。但是顶层上部由于无约束或约束极小（如屋面机房对其的约束），受到的下部结构约束与上部相比很大，再加上顶层结构温差变化大，屋面板面大体薄对温度变化敏感，加上屋面板转角部位分别受到两个方面的约束，因此屋面板容易在转角部位产生八字形裂缝。还有一些屋面南侧边梁受到日照温差相当大，因此南侧边梁也容易产生竖向裂缝。

屋面女儿墙

屋面女儿墙的约束情况与地下室外墙板、顶层结构相似。女儿墙受到的下部约束很大，而上部由于一般只按构造要求设一道压顶梁，上部约束很小，再加上女儿墙为薄壁结构，温差变化大，极易产生收缩裂缝。

3大底板多塔楼建筑结构在强约束条件下的变形与裂缝分析

大底板多塔楼高层建筑产生的裂缝除具有一般高层建筑的特点外，还具有其自身的特点。大底板底板与地下室楼面在塔楼部位受到的水平约束与竖向约束均很大，因此在塔楼与裙房(或广场)的连接部位容易产生裂缝。

大底板底板

大底板多塔楼高层建筑经常采用桩筏或桩箱基础其特点是竖向荷载的差异，使塔楼与裙房或广场产生差异沉降，这种类型的桩筏或桩箱基础的一个特点是底板厚度H远小于长宽尺寸L，当H/L小于或等于时，底板在温度收缩变形作用下，离开端部区域，板的全截面受拉应力较均匀。在不均匀沉降作用、地基约束、塔楼竖向作用力下，将出现水平法向应力，该应力是引起垂直裂缝的主要原因，尤其在底板厚度或肋梁较小的裙房与广场部位特别容易产生裂缝。

一般横向裂缝产生是由于上部荷载的不均匀作用，导致地基与基础受力不均匀，在差异沉降、底板收缩与地基约束下，底板自身的刚度不够，调节不均匀受力的能力较弱，遂产生了横向裂缝。沿底板对角线分布的斜向裂缝，其裂缝宽度一般呈现中间大两端小的枣核状，具有较明显的受剪破坏的特征，也是在差异沉降与地基约束作用下，底板自身的刚度不够而产生的。有时在塔楼与广场连接处的柱子会出现沿柱根呈“口”字形的裂缝，裂缝进一步发展时，“口”字四角再向外呈斜向发展，长度一般较短。

地下室顶板

大底板多塔楼高层建筑的地下室顶板平面尺寸一般都很大、各边长度超长，温度变化引起的伸缩与混凝土自身收缩值均较大。塔楼大量的混凝土墙柱与剪力墙是结构中重要的抗侧力构件，它的存在大大提高了结构的抗侧移能力，加大对顶板变形的约束。由于顶板受到周边塔楼结构的强约束，而中间广场部位有一个较大的空间，只受到地下室墙柱的弱约束，因此顶板周边受到的约束远远大于中央部位受到的约束，周边受到的应力也远远大于中央部位。由于顶板在塔楼附近应力集中，因此裂缝首先在这里产生。由于平面尺寸大、结构超长，顶板其它部位也逐渐有裂缝产生，顶板中心由于约束很弱，一般无裂缝产生。塔楼部位的顶板受到地下室与上部结构的约束均较大，而自身的梁板跨度均较小且梁断面较大、刚度较好，一般不会出现裂缝。

地下室外墙板

大底板多塔楼高层建筑地下室外墙板除具有一般地下室外墙板的特点外，由于外墙板受到塔楼结构的强约束，因此外墙板除具有一般的竖向裂缝外，在裙房（或广场）与塔楼连接处易产生较大的裂缝，裂缝一般呈竖向略带斜向，裂缝上部靠近塔楼，下部靠近裙房。

4其它结构在强约束条件下的变形与裂缝分析

汽车坡道

现代建筑物经常具有车辆直接进入二层的汽车坡道，一层通常作为车库。车道一端与一层楼面连接，另一端位于室外自然基础或地下室顶板上，平面布置如图1。由于车道的斜向布置使其具有极强的约束，特别是另一端位于地下室顶板上的情况，使车道产生平行于横向的裂缝，裂缝经常为贯穿性的。

回字形结构

有些工程由于使用的需要，设计成呈“回”字形的内外两个钢筋混凝土简体，两简体间采用梁板连接。当内外两个简体间距较近时，梁板受到的变形约束极大，容易在楼面产生裂缝。某工程为地下一层结构，由内外两个简体构成，中间为无顶板水池，四周为走道有顶板，混凝土强度等级为C30。内外简体墙板厚度分别为250mm、300mm，顶板厚度为120mm，顶板配筋为上下双层双向10mm@150mm。顶板刚度相对简体很弱，受到的约束很大。顶板产生的裂缝如图2所示，在角部呈45°角分布，中间呈垂直于简体方向布置。

5防止钢筋混凝土强约束部位结构裂缝的技术处理措施

强约束是建筑工程产生裂缝的一个重要原因，对有强约束的建筑工程，应采取减小约束、加强结构刚度、施加预应力等技术措施来有效减少裂缝的产生。

减小约束

减小约束从根本上缓解裂缝的产生。对超长结构和大底板塔楼结构可以采用后浇带、伸缩缝，充分释放混凝土的伸缩应力，给结构留有合理的伸缩空间。对处在基岩或老混凝土上的基础或结构采用设置滑动层和铰接点的方法。如对斜形车道，可将其另一端设在具有滑动层的自然基础上。

加强刚度

加强结构刚度，提高整体抗裂能力。在强约束区提高配筋，减小钢筋间距和钢筋直径，提高混凝土与钢筋的协同作用，提高抗裂能力。如：可在地下室外墙板中设置暗梁；在竖向荷载变化很大的连接部位加密钢筋；对加强大底板多塔楼高层建筑地下室底板整体刚度，提高其调节不均匀沉降的作用与抗裂能力；加强混凝土配合比的设计等。

施加预应力

施加预应力直接约束结构的变形，减小因约束而产生的内力，从而防止结构开裂。预应力技术尤其适合于楼面结构，楼面结构的裂缝以横向为主，纵向钢筋的配置对其有重大的影响，一般可在纵向主梁中采用预应力筋以施加预应力。

施工措施

加强施工，做好混凝土的养护工作，尽可能提高混凝土的实际强度。严格掌握后浇带的封堵时间，使混凝土有充分应力的时间等。

6工程实例

实例1

湖南某工程有地下室一层且连成整体，上部由7幢高层主楼组成。整个平面呈一个大的“L”形，两个长边分别达到、。主楼采用框架剪力墙结构。广场地下室采用框架结构，柱网间距。每幢主楼有两个东西对称布置的电梯间和楼梯间混凝土筒体。

地下室外墙板产生较多竖向表面裂缝，间距在3～4m，个别有渗水现象。地下室底板无明显裂缝与渗水现象。地下室顶板产生了较多斜向45°裂缝且大多有渗水现象，裂缝主要分布在强约束区与应力集中的大阴角处，如图3所示。

7幢主楼连接两个电梯间、楼梯间的二层大梁均有裂缝产生。裂缝在梁侧呈竖向分布，上端接近于板底，下端通到梁底，梁底下侧个别也有连通。裂缝深度在1cm以内。三层该部位大梁也有少量裂缝产生，四层以上该部位大梁没有裂缝发现。由于顶层边梁配筋得到加强，屋面板转角均配置了上下层放射筋，因此顶层结构没有发现裂缝。

实例2

湖南某工业科技园综合楼工程建筑面积56100m2。A楼地下1层，地上6层，结构长度（含悬挑结构）为。基础采用人工挖孔桩与钻孔灌注桩，底板厚度为40cm。结构形式为全现浇框架结构，混凝土强度等级为C30。上部建筑采用通透式设计，外墙采用落地式大排窗。

地下室裂缝控制

1）减少约束

在29轴设置一条伸缩缝分成东西两块，每块底板又设置了两条后浇带，如图4地下室平面示意图所示。地下室底板、外墙板、室外顶板及后浇带的混凝土均采用掺入10%UEA-H的微膨胀混凝土，提高混凝土抗伸缩能力。

2）加强刚度

地下室底板与外墙板在满足要求的前提下纵向钢筋的小而密。底板上下配置18mm@150mm钢筋网。外墙板厚度为300mm，水平筋配置为14mm@150mm。掺加粉煤灰、膨胀剂、外加剂等减少水泥与水的用量，提高混凝土极限拉伸值。黄砂采用中砂，碎石采用连续的5～25mm粒径。塌落度为12cm。

3）施工控制

按后浇带为界分块分批浇注，保证每一块混凝土的热量能最大限度地释放，使混凝土内不会集中较大的收缩应力。加强养护，加快土方回填。后浇带的填充时间为结构混凝土浇捣后3个月，使结构的总降温与收缩变形进行到一半以上，以有效释放应力。

上部裂缝控制

1）加强刚度

板的配筋采用连续式配筋，上部结构楼面板厚为120mm，纵向板筋为上下18@150mm。屋面板厚度为120mm，纵向板筋为上下12@125mm，对转角处楼板配置上下两层放射筋。

2）预加预应力

纵向框架梁采用无粘结预应力技术。按施工段划分为6个区块，每个区块以后浇带为界进行分段张拉，每段长度均在50m左右。后浇带处梁增设骑缝筋连接，也采用预应力技术。

3）施工控制

材料控制与施工控制类同于地下室结构施工。

施工效果

通过采取了一系列技术处理措施后，该强约束结构部位情况良好，经过近两年多的使用，没有发现结构裂缝和渗漏水现象。

参考文献：

[1]混凝土结构设计规范.GB50010-2002.北京，中国建筑工业出版社，2002.

[2]高层建筑混凝土结构技术规程.JGJ3-2002.中国建筑工业出版社.

[3]王铁梦.超长大体积混凝土裂缝控制.混凝土工程新技术，1998.

[4]李国胜.建筑结构裂缝及加固疑难问题的处理-附实例.中国建筑工业出版社，2006.

钢筋混凝土车间简介范文 第2篇

关键词：钢筋混凝土框架结构，钢筋，混凝土强度，保护层

内容：对于钢筋混凝土框架结构的施工，有关规范虽已有详细规定，但仍有一些具体细节问题没有明确具体做法，对工程施工过程的管理造成一定影响。本文针对粱柱节点箍筋施工、钢筋混凝土强度等级、保护层厚度等方面的常见问题，对钢筋混凝土框架结构施工方法提出改进意见。

1 梁柱节点箍筋施工问题

在实际施工中，梁柱节点区钢筋密集，构造复杂，特别是处于结构中间部位的梁柱接头部位，梁柱钢筋纵横、垂直交错，梁的纵向受力钢筋要放在柱纵向钢筋内部，呈井子形交叉，这样柱子的箍筋绑扎就很不方便。在框架结构施工中，施工单位普遍采取先安装梁底模，柱子箍筋先套在主筋上，再绑扎安装梁钢筋，那么节点区箍筋如果不能及时调位和正确绑扎，致使梁柱节点区出现箍筋不放、少放、间距不符合图纸和规范要求，这样就会给节点区质量留下安全隐患。

由于意识到这个问题对工程质量的影响，具体可采取以下措施：

第一，柱子箍筋下料时做成两个U型的，肢长根据截面尺寸、搭接焊接焊缝要求统一考虑，在绑扎梁的纵向钢筋时，柱子箍筋先不绑扎，待梁的主筋正确就位后再将制作好的两个U型箍筋焊接，这样就可以保证箍筋数量、位置满足设计和规范要求。论文格式。

第二，在安装梁钢筋之前，先把梁钢筋纵向钢筋用垫块准确就位后再进行绑扎，绑扎时控制好纵向主筋与箍筋先后搁置顺序，确保接头处箍筋钢筋位置、数量、间距满足要求。

以上两种做法能有效保证箍筋的施工质量能满足规范和图纸要求，也进一步满足结构中的强结点，强锚固的要求。论文格式。

2 梁柱节点处混凝土强度等级的问题

在钢筋混凝土框架结构设计时，根据设计原则，为保证“强柱弱梁”“ 强节点，强锚固”的要求，柱的混凝土强度等级通常会比梁板高，而且随着建筑物高度的增加，两者的差距会更大。然而这样的话，就会给施工中梁板与柱子交接处截面处混凝土强度等级、构件质量的控制带来很_烦。论文格式。

在框架结构施工中，比较普遍的做法是柱和梁板混凝土分两批集中浇筑，即节点区采取和梁板结构混凝土相同强度等级混凝土浇筑。如果单独浇筑节点区，会存在因供应量少和与梁板分隔困难的问题，若同柱一起浇筑，会使节点区混凝土施工缝的留置很困难，如与梁板同时浇筑存在节点“夹层”，存在质量隐患。

根据规范规定，梁柱混凝土强度等级相差不宜大于5MPa，如果超过时，梁柱节点区施工时应作专门处理，使节点区混凝土强度等级与柱相同。特别强调节点核心区的混凝土强度等级要与柱相同，不能与梁板混凝土强度等级相同；而规范规定，当柱混凝土设计强度等级高于梁板的设计强度时，应该对梁柱节点核心区混凝土强度等级采取有效措施，保证节点混凝土的强度。两个观点都在保证强节点的设计原则。具体可采取以下措施：

为了方便施工，可以直接在梁端(柱边)设置垂直交界面，采用快易收口网，可避免在板内设置分界面，使施工难度降低；但为防止分界面出现施工冷缝，建议施工时梁柱节点区混凝土采用塔吊配备小口漏斗浇筑，梁板等大面积部位混凝土则采用泵送，同时浇筑，并做好养护工作。

要保证核心区混凝土构件的强度，具体做法是在节点处增加纵向钢筋，设置型钢或增加箍筋予以补强。这种方法施工方便，质量容易保证，施工单位易接受。

3 混凝土保护层厚度问题

保护层厚度的规定是为满足结构构件的耐久性要求、满足混凝土炭化深度符合规范和对受力钢筋有效锚固的要求。保护层厚度太小，无法满足上述要求，太大则会在弯矩作用下使截面边缘产生的拉应力而使构件表面易开裂(δ＝M/W＝My/I)。因此，《混凝土结构工程施工质量验收规》(CB50204-2002)第条均规定：受力钢筋保护层厚度梁柱允许偏差为5mm。

施工时须严格按规范和设计要求保证混凝土保护层厚度，但实际施工时很难做到。高层建筑中。由于柱箍筋直径较大，间距较密，肢数较多，加工难度较大，上下钢筋有相互锚固，安装后箍筋有外突部分，外突箍筋使模板无法安装，为此施工单位总是有意识地将箍筋做小一点以便安装模板。但会造成柱纵筋保护层偏大，解决该问题有赖于提高现场加工施工准确度，做好钢筋工程施工样板。 其次模板的几何尺寸也是影响保护层的因素之一，几何尺寸偏小，骨架尺寸不变，则会造成保护层偏小，反之则会偏大。还有梁的起拱、保护层垫块多少也会造成保护层大小的改变。

在框架结构施工中，由于楼面结构标高是一致的。双向框架梁同时穿越柱节点时，必然造成一侧框架梁面筋保护层厚度偏大。井宇架梁节点也有同样问题，这些问题无法避免，可以通过设计采用增加构造架立钢筋解决。但需注意：一是梁箍筋的下料问题．由于一向框架梁面筋需从另一向框架梁面筋底下穿过，若该向框架梁端箍按原尺寸下料，面筋无法直接绑扎到箍筋上，对梁骨架受力不利，因此梁端箍筋下料时高度可减小2-3cm(仅一向框架梁端需要)；二是施工时以哪一向为主，保护层厚度增大，混凝土截面有效高度变小，正截面抗弯承能力减小，设计时是否考虑这种影响，另一方面构件表面容易开裂(原因如上，δ＝M/W＝My/I)，《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第条规定：当梁、柱中纵向受力钢筋的保护层厚度大于40mm时，应对保护层采取有效的防裂构造措施；对此须在设计时就明确以哪一向为大，并对保护层厚度偏大的一向梁端加铺一层钢丝网以防表面开裂，也可以通过设计采用增加构造架立钢筋解决。

[1]《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）

[2]《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（03G101）

[3]《建筑结构抗震设计》，中国建筑工业出版社

[4] 《一级注册结构工程师必备规范汇编》中国建筑工业出版社

[5]《混凝土结构工程施工质量验收规》(CB50204-2002)

钢筋混凝土车间简介范文 第3篇

关键词：水化热，裂缝，配筋，轴心力，混凝土

在这里主要根据欧盟及德国现行最新规范，对水化热作用下产生的裂缝宽度进行深入的剖析。主要以图表形式，通过对不同计算模型进行比较，针对构件在水化热产生的轴心力作用（没有其它外力作用）下产生的裂缝宽度进行分析，对于水化热产生的偏心力的作用我们将在以后进行更加详细的介绍。

在德国对于水化热引起的裂缝计算方法有十余种，这里我们主要针对其中普遍被认可的三种进行分析比较，他们分别为《DIN1045-1》, 《W_ichtlinie》，《Rissbreitenbeschränkungnach DIN 1045》Günter Meyer und Ralf Meyer.

众所周知，混凝土在水化热作用下会释放出大量的热能，由于混凝土是热的不良导体，这些热能不能及时被释放出去，从而在混凝土构件内部聚集，造成混凝土构件内外温差变大。由于构件内部的混凝土受热彭胀，即使没有外力作用构件本身也会出现一定的裂缝，这也是规范制定一些基本的构造要求时，所应该考虑的一个重要因素。

如果水化热产生的拉力达到或超过混凝土的极限抗拉强度，构件表面就会开始出现裂缝，如果我们不能有效的控制裂缝，严重时将会导致整个构件的破坏。而这种拉力又主要发生在混凝土硬化初期（3～5天），混凝土的抗拉强度还没有达到最大值。影响混凝土抗拉强度的因素很多，比如：混凝土和钢筋之间的粘结力，构件的截面尺寸（bxh），受拉钢筋的直径（ds）及种类，混凝土的强度等级，有效的混凝土受拉区高度（C）等等。因此，在《DIN 1045-1》中规定了混凝土的最小配筋率的计算模型：

As = kc · k · fct,eff · Act /σs ，（1）

由图1首先可以看出混凝土受拉区高度(C)对裂缝宽度的影响（k为混凝土拉应力折减系数，kc为截面应力分配系数，ds修正后的钢筋直径，ds*最大钢筋直径）。论文参考网。裂缝宽度随着保护层的厚度的增加而增加。其次，从图中也可以看到随着截面高度的增加，水化热在构件内部产生的拉力不断增大，从而需要配置更多的钢筋来满足构件对裂缝宽度要求。这里需要指出的是，公式1为单纯从力学角度考虑，得到的最为保守的配筋上限值。公式是考虑多种影响的综合作用，对公式1的结果进行了折减（kc是应力分配系数。k是混凝土的抗拉强度折减系数）。但是，对于截面高度较叫小的构件（h≤300mm），不同的计算模型得到的钢筋截面面积几乎没有变化，这说明水化热产生的拉应力对小截面构件影响不大。而随着截面高度和混凝土保护层厚度的变大，所需的钢筋截面面积也明显增加。

《W_ichtlinie》是针对构件截面高度相对较小（h≤），构件的裂缝允许宽度小于时，对水化热在构件内部产生的拉应力做了更加严格的规定。或者说是对《DIN 1045-1》中的规定更严格的做了进一步的补充（图2）。

（2）

在这里混凝土的有效抗拉强度（fct,eff ）取值为混凝土弯曲抗拉强度（）。Fs为钢筋受到的拉力，Fcr为混凝土的开裂荷载，有效的混凝土受拉区高度（C）取·d1(d1是受拉区钢筋中心到混凝土边缘的距离)，且小于h/2。本文考虑的不是构件出现第一个裂缝的状态，而是构件出现多个均匀裂缝的状态。这里需要着重指出的是，构件出现第一个裂缝（Fs < Fcr）和多个裂缝（Fs ＞ Fcr）是两种完全不同的受力状态。这理我们只针对多个裂缝的状态进行分析。从图2中我们可以清楚的看到钢筋直径对构件裂缝宽度的影响。钢筋直径越大，钢筋产生的应变（ε）就越大，在截面高度h不变的情况下，所选钢筋直径越大，满足构造要求所需的钢筋面积也就越大。由此可见，选择相对较小直径的钢筋，可以在满足结构构造要求的同时，还可以提高结构的经济性。

Meyer教授是德国乃至世界著名的混凝土结构专家，他是德国混凝土结构规范《DIN》的制定与领导者，《Rissbreitenbeschränkungnach DIN 1045》是Meyer教授2007年出版的关于水化热作用下，混凝土构件产生的裂缝的最新研究成果。在遇到规范中没有明确规定的情况下，Meyer 教授的理论，则是被普遍认可的参考依据。在这本书里，Meyer 教授对传统的裂缝宽度计算方法进行了进一步的完善。论文参考网。首先，根据传统的理论，混凝土构件截面越大所需的钢筋面积也就越大，如果构件面积无限大，所需的钢筋面积也应该是无限大的。而实践证明，当构件的截面面积达到一定程度时，配置更多的钢筋对裂缝的宽度几乎没有什么影响。因此Meyer 教授提出了构件的有效截面高度理论，当构件截面尺寸大于2m时，只取最大的有效截面高度h′＝。当构件截面高度小于80cm时，截面有效高度等于实际高度。在截面尺寸介于80cm～200cm时，用线性内插法计算。根据这一理论得出结果如图3所示：随着构件截面面积的增加，构件的配筋有了一个绝对的上限值。另外，我们还可以看到，钢筋直径对配筋有着较大的影响，而结构的配筋也会因最大容许裂缝宽度(w)的变化而变化，。

其次，在混凝土构件截面相对较小的前提下，Meyer 教授尤其针对影响裂缝宽度的重要系数k（混凝土有效抗拉强度折减系数）值进行了更加深入的剖析。传统理论认为截面高度h＝300mm～800mm时，k值根据如图所示采用线性内插法，这也是现行规范所规定的计算方法。它的缺陷在于构件的配筋随着截面宽度的增加不是均匀的变化，而是在截面高度h＝800mm时出现一个突变（如图1、3、4所示），同时计算结果也与实践有着相对较大的误差。为了更好的解决这一问题，Meyer教授将k的取值做了一些调整，即将k值在h＝300mm～800mm之间时不再采用线性内插法计算，而是在h＝300mm～1000mm时，以如图所示的抛物线（虚线）来取值。这一方法不但使计算结果更加接近于实践，而且还有效地解决了前面所提到的配筋突变问题，使钢筋面积随构件截面面积的变化而均匀变化。如图4可见，k值的两种取值方法，最大偏差为7%（出现在构件截面高度h＝500mm，有效的混凝土受拉区高度C=8cm）。当然，如果混凝土受拉区高度（C）或者最大容许裂缝宽度（w）发生改变，最大差值也会随之改变。

这里需要指出的是，ds和C一直对配筋有着较大的影响。由于钢筋直径的不同，配筋也会有较大的变化。另外对混凝土受拉区的有效高度（C）的取值，也一直存在两种观点，一种观点认为C的取值是恒定不变的，取受拉区钢筋中心到混凝土最外边缘距离（d1）的倍；另一种观点认为，C应该是在～5d1之间变化的。而本文则是以C＝为前提进行分析的。

前面，我们已经水化热产生的轴心力作用下，构件宽度（h≤）相对较小的情况做了分析比较。下面我们还将对构件宽度相对较宽（h＞）的情况做一个简单的介绍。根据《DIN1045-1》（2008）所规定的最新计算方法，取(a)、(b)公式中计算结果相对较大者，如图5所示：